成品油庫油品的運輸方式可分為管道運輸、鐵路運輸、公路運輸和水運運輸等。其中，水運運輸方式由于采用頂水作業，產生的含油污水具有污染物(主要包括石油類、COD等)濃度高、可生化性差、水質水量波動大和間歇排水等特點。目前成品油庫含油污水多采用“隔油—氣浮—過濾”的處理工藝，該套工藝主要針對污水中石油類的去除，無法保證COD達標。生化法是去除COD的有效手段之一，但鑒于油庫污水的上述特點，大多數企業的生化處理單元不能穩定運行。而高級氧化技術(AOPs)能夠利用光、聲、電、磁等物理和化學過程產生的高活性中間體·OH，快速礦化污染物或提高其可生化性，具有適用范圍廣、反應速率快、氧化能力強的特點，成為水處理領域的研究熱點。在AOPs中，臭氧多相催化氧化技術由于具有能耗低、降解效率高和不造成二次污染等優點，已成為去除污水中難降解有機污染物的高效處理技術。

　　本工作搭建臭氧催化氧化固定床反應器，并裝填臭氧催化劑，考察了臭氧催化氧化法處理成品油庫含油污水的處理效果及其影響因素。

　　1、實驗部分

　　1.1 材料和儀器

　　臭氧催化劑：以顆?；钚蕴繛檩d體，采用浸漬法負載4%的Cu、Fe、Ni作為催化劑活性組分。

　　重鉻酸鉀、濃硫酸和氫氧化鈉均為分析純。用氫氧化鈉和濃硫酸分別配制為質量分數10%和20%的溶液備用。

　　廢水：實驗用水取自我國某油庫汽油排水經隔油-氣浮預處理后出水，主要污染指標石油類為15～45mg/L，COD為700～800mg/L，BOD5/COD<0.3，pH為6.8～7.5。

　　儀器：MDS-COD型微波消解儀;S210型pH計。

　　1.2 實驗方法

　　臭氧催化氧化靜態實驗過程中每次取水樣1000mL，按實驗所需加入不同量的催化劑，調節臭氧發生器流量控制不同臭氧投加量，反應體系開始進行臭氧多相催化氧化反應，根據預定的時間間隔取樣并進行水質分析。動態臭氧催化氧化實驗裝置主要由臭氧發生器、催化氧化塔、進水系統、進氣系統組成;其中催化氧化塔由有機玻璃制成，尺寸為Φ40×400mm，有效容積為0.5L。過程中通過蠕動泵控制進水流量向催化氧化塔內進水，污水從反應器頂部流入，底部流出，其他同靜態實驗。動態實驗裝置如圖1所示。

　　1.3 分析方法

　　采用重鉻酸鉀法測定廢水COD，并計算COD去除率;采用玻璃電極法測定廢水pH。

　　2、結果與討論

　　2.1 臭氧氧化與臭氧催化氧化處理效果對比

　　為了研究臭氧催化氧化體系中各部分物質所起到的作用進行了相關的實驗，實驗分4組，第一組僅通入0.15L/min臭氧，第二組加入含油污水浸泡12h后的活性炭，第三組加入50g新鮮活性炭催化劑并通入0.15L/min臭氧，第四組加入50g含油污水浸泡12h后的活性炭催化劑，實驗結果如圖2所示。

　　可以看出，單獨臭氧氧化COD去除率明顯低于臭氧催化氧化，隨著反應時間的延長，COD去除率增加的趨勢比較平緩，在反應150min后達到40%;第二組加入活性炭的實驗COD去除率隨著時間的延長而升高，在反應60min后COD去除率降緩，在反應150min時達到35.9%;而加入催化劑和臭氧的兩組實驗COD去除率曲線基本重合，且隨時間延長增長較快，反應150min后達到79%左右，較單獨臭氧氧化和活性炭吸附分別提高了39%和43%。上述實驗表明，在臭氧催化氧化體系中臭氧與催化劑的協同作用可以提高有機污染物的降解效率，這是因為一方面活性炭的空隙結構促進了反應物與氧化劑的接觸，發生了多項催化氧化，加速了污染物的氧化和礦化，另一方面催化劑表面負載的過渡金屬，提供了氧化還原電位，促進了氧化還原反應的進行。同時可以看到催化劑浸泡12h與催化劑未浸泡兩組實驗數據曲線基本重合，可以說明在臭氧-水-活性炭三相反應體系中，活性炭催化劑可以將污染物富集在其多孔表面，然后臭氧在催化劑的作用下將有機物氧化分解成小分子物質甚至礦化為CO2。

　　2.2 催化劑用量的影響

　　在臭氧投加量為0.15L/min，pH=7，分別投加20，60，100，140g/L活性炭催化劑，反應前將催化劑浸泡36h，以排除吸附作用的影響。從圖3中可以看出，隨著催化劑用量的增加，COD去除率增加。當催化劑用量分別為20，60，100，140g/L，在反應120min后COD去除率分別為54.6%，66.0%，72.1%和72.8%?？梢钥吹皆诖呋瘎┯昧康陀?00g/L時，COD去除率升高比較明顯，當催化劑用量為100g/L和140g/L時，COD去除率相差不大。后續實驗均采用100g/L的催化劑用量。

　　2.3 臭氧投加量的影響

　　在pH=7、催化劑用量為100g/L的條件下探究了不同臭氧投加量對催化效果的影響。臭氧發生器的產出濃度為40～50mg/L，不同臭氧投加量0.15，0.2，0.3，0.4，0.6L/min對COD去除效果的影響見圖4。可以看出，隨著臭氧投加量的增加，COD去除率呈上升趨勢當臭氧投加量為0.15，0.2，0.3，0.4，0.6L/min時，反應100min后，COD去除率分別為72.3%，82.0%，87.0%，90.5%和88.6%。同時，當臭氧投加量增加時，COD去除率并非線性增長，當臭氧投加量<0.3L/min時，隨著臭氧投加量的增加，COD去除率提升顯著，當臭氧投加量0.3，0.4和0.6L/min時，反應穩定后的COD去除率較為接近。這是因為本實驗是通過控制氣體流量來控制臭氧投加量的，開始的傳質過程的控制步驟為臭氧從氣相到液相的過程，限制反應的重要因素是水溶液中的臭氧含量，隨著涌入的氣量越來越大，臭氧的氣相濃度會減少，同時氣液界面的揉動加劇，一定程度上減少了傳質過程氣膜阻力，于此同時臭氧與溶液的接觸面積增加了水溶液中臭氧量增加。隨著臭氧投加量的增加，水中的臭氧量逐漸增多達到飽和狀態，此時水中的臭氧濃度不是限制反應速率的關鍵因素，所以繼續增加臭氧投加量對COD的去除率的影響變化較小。另一方面原因在于，水中的催化劑含量一定，活性位點數目有限，催化劑分解利用氧氣的能力有限。綜合考慮經濟和效率的因素，后續實驗采用臭氧投加量為0.3L/min。

　　2.4 pH對COD去除率的影響

　　在催化劑用量為100g/L、臭氧投加量0.3L/min的條件下，考察pH值為4，6，8，10時，溶液中COD的去除情況。如圖5所示，溶液初始pH為4，6，8，10時，反應120min后，COD的去除率分別為82.3%，85.0%，88.3%和85.4%，在中性偏堿性條件下pH=8時，COD去除率最高。

　　據文獻報道，當催化劑表面的pHpzc和溶液pH值近似相等時，催化劑的催化活性最高。酸性條件下主要是以臭氧的直接氧化為主，氧化過程中產生的小分子有機物，如有機酸，因臭氧直接氧化具有選擇性，難以進一步氧化去除，會貢獻部分COD，同時產生的少量自由基在強的酸性條件下不能穩定存在，導致酸性條件下COD去除率明顯偏低，隨著pH的升高，作為自由基引發劑的氫氧根增多，促進了臭氧的分解和自由基鏈式反應的發生，從而加快了羥基自由基的產生，COD去除率明顯升高。然而，當溶液中的pH過高，一方面由于體系中自由基達到一定數量，相互碰撞的概率增加，從而導致自由基自身的猝滅效應，使反應體系中的自由基產生無效耗損。同時高濃度OH-會成為·OH、·O等自由基的捕捉劑，從而導致自由基鏈式反應傳遞受阻，并且隨著pH升高，臭氧在水中溶解度變小，所以當pH升高到10時，COD去除率反而下降。

　　2.5 反應時間對COD去除率的影響

　　在催化劑用量為100g/L、臭氧投加量0.3L/min，pH=8的條件下，對臭氧催化劑COD去除效果隨時間變化進行了研究。從圖6中可以看出，在反應開始時，COD去除率較低，在反應20min后，僅達到54.2%，而隨著反應時間的延長，COD去除率了不斷升高，在反應80min后升高到85.9%，在反應100min后達到88.0%，隨后COD去除率曲線基本趨于穩定。

　　3、結論

　　采用以活性炭為載體，4%的Cu、Fe、Mn作為催化劑活性組分的催化劑，搭建臭氧催化氧化固定床反應裝置，對成品油庫含油污水具有較好的深度處理效果。

　　在臭氧催化劑用量為100g/L污水、臭氧投加量0.3L/min、廢水pH8.0、反應時間100min的優化工藝條件下，COD去除率可達88.0%;處理后出水COD降至89mg/L，滿足GB8978-1996《污水綜合排放標準》中一級標準COD≤100mg/L的排放要求。

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